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　　1.前言

　　NOx是主要大氣污染物之一，對環(huán)境危害非常嚴(yán)重，而火力發(fā)電是NOx的主要排放源。近年來，我國氮氧化物排放量隨著能源消費的快速增長而迅速上升，為了改善日益惡化的生態(tài)環(huán)境，2015年環(huán)保部等三部委發(fā)布《全面實施燃煤電廠超低排放和節(jié)能改造工作方案》，進(jìn)一步明確要求：東、中、西部地區(qū)分別于2017年、2018年、2020年前實現(xiàn)超低排放，其中NOx排放標(biāo)準(zhǔn)為不高于50mg/m3(在基準(zhǔn)氧含量6%條件下)。

　　目前選擇性催化還原(SCR)煙氣脫硝技術(shù)作為一種主要的高效NOx控制技術(shù)在燃煤發(fā)電機組中得到廣泛應(yīng)用。在超低排放背景下，要求進(jìn)一步提高SCR脫硝效率，為了獲得理想的NOx去除率和低NH3逃逸量，更需要對煙氣中的NOx進(jìn)行精準(zhǔn)在線監(jiān)測與優(yōu)化噴氨控制。

　　但由于SCR裝置進(jìn)出口煙道截面比較大，且直管段比較短，同一截面煙氣流場分布存在著較大的差異，導(dǎo)致NOx濃度場分布不均，從而造成脫硝催化還原反應(yīng)所需的氨氮摩爾比分布不均，因此實際運行中普遍存在NOx倒掛、局部區(qū)域的過量噴氨，直接導(dǎo)致大量的氨逃逸，并生成硫酸氫銨造成空預(yù)器的堵塞，嚴(yán)重影響了機組的安全穩(wěn)定運行。而傳統(tǒng)的單點抽樣測量或原位測量法，不能準(zhǔn)確的反映煙道內(nèi)的NOx濃度分布。

　　此外，由于反應(yīng)器入口NOx濃度較高且波動幅度大以及負(fù)荷波動頻繁，脫硝系統(tǒng)普遍存在噴氨自動無法正常投入的問題，同樣造成排放超標(biāo)，氨耗量偏高，氨逃逸偏大，在空預(yù)器及冷段設(shè)備形成硫酸氫銨造成堵塞問題，影響機組的安全穩(wěn)定運行。

　　2.倒掛概念：

　　NOX濃度倒掛是指SCR出口NOX濃度小于煙囪入口NOX濃度;

　　3.倒掛的現(xiàn)象：

　　3.1脫硝出口NOx濃度低于脫硫出口NOx濃度，例如脫硝兩側(cè)出口NOx濃度維持在10mg/Nm3左右波動，脫硫出口NOx濃度則在35mg/Nm3左右波動。

　　3.2根據(jù)脫硝出口NOx濃度調(diào)整噴氨量，脫硝出口NOx濃度不超排，脫硫出口NOx濃度可能超排。

　　3.3脫硝單側(cè)出口NOx濃度過高或過低對脫硫出口數(shù)據(jù)無影響。

　　3.4 脫硝噴氨調(diào)節(jié)閥參照脫硝出口NOx數(shù)據(jù)無法投入自動運行。

　　4.淺析產(chǎn)生NOx倒掛的原因：

　　4.1 NOx在煙道里分布不均，有些鍋爐燃燒不穩(wěn)定，NOx濃度排放不均勻，隨著煙氣流場發(fā)生變化，NOx在煙道內(nèi)呈現(xiàn)無規(guī)律分布，譬如煙道中間NOx比兩邊高出許多，或者是偏少很多。

　　4.2 煙氣和氨氣混合不均勻，反應(yīng)不充分，造成局部區(qū)域氣氨噴入量過多或過少，氨逃逸量增大。就目前國內(nèi)大多脫硝系統(tǒng)噴氨格柵閥門為手動閥門，熱太調(diào)試過后一般不做大的調(diào)整，也就是說每個煙道固定區(qū)域噴入的氨量是不變的，或者根據(jù)壓力變化而產(chǎn)生很小的變化。但煙道內(nèi)NOx分布是不固定的，在升降負(fù)荷、磨煤機啟停的情況均會出現(xiàn)NOx分布發(fā)生變化或劇烈波動。

　　4.3.氮氧化物測點位置在煙道兩側(cè)，導(dǎo)致數(shù)據(jù)偏差，脫硝系統(tǒng)新建時脫硝入口及出口NOx數(shù)據(jù)測量采用單點或3點測量的方式，設(shè)置的位置不一，針對W爐型，省煤器出口NOx分布情況一般為中間高兩側(cè)低，如果再將出口測點設(shè)置在煙道兩側(cè)，則測量出NOx濃度更加不能反映出煙道內(nèi)部NOx實際分布情況，導(dǎo)致氨氣過噴情況時有發(fā)生。

　　5.NOX倒掛的影響：

　　5.1液氨的耗量增加，不滿足節(jié)能降耗的要求;目前環(huán)保形勢嚴(yán)峻，首各地地方政策影響，環(huán)?？刂埔蟛灰唬琋Ox壓降程度不同，各脫硝設(shè)施為保證出口達(dá)標(biāo)排放，通常通過加大噴氨量已達(dá)降低出口的目的，勢必會造成氨逃逸。

　　5.2為滿足煙囪出口NOX濃度滿足要求，增大噴氨量會造成氨逃逸升高，進(jìn)而影響下有設(shè)備的運行。

　　5.3脫硝運行無法穩(wěn)定的控制，對運行調(diào)整帶來阻力，對達(dá)標(biāo)排放帶來影響。

　　5.4噴氨自動調(diào)節(jié)閥無法投入自動，對經(jīng)濟(jì)運行、達(dá)標(biāo)排放有一定影響。

　　6. NOX濃度倒掛的解決措施

　　6.1脫硝系統(tǒng)不進(jìn)行改造：

　　脫硝系統(tǒng)不進(jìn)行噴氨優(yōu)化改造，可以采取以下措施緩解NOx倒掛程度，優(yōu)點是節(jié)約投資成本，施工難度不大，但無法徹底解決NOx倒掛問題。

　　6.1.1對SCR出口進(jìn)行整體比對測試，尋找更接近脫硫出口NOx濃度的位置，將NOx測量裝置更換到此位置。

　　6.1.2增加出口NOx測點數(shù)量，實時監(jiān)測煙道內(nèi)NOx分布情況，以保證數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。

　　6.1.3定期對CEMS裝置進(jìn)行試驗，以保證測量數(shù)據(jù)準(zhǔn)確。

　　6.1.4修改現(xiàn)有的噴氨自動邏輯，在控制上參考煙囪入口NOX濃度，對SCR出口NOX濃度值進(jìn)行修正，優(yōu)化噴氨量。

　　6.1.5調(diào)整噴氨格柵手動蝶閥，使NOX與氨氣混合更為均勻。

　　6.1.6檢修期間，檢查煙道導(dǎo)流板，調(diào)整至合適位置，以保證煙氣更為均勻。

　　6.1.7利用檢修期間，檢查催化劑的活性，對失效催化劑進(jìn)行更換或再生。

　　6.2 脫硝系統(tǒng)進(jìn)行改造，引進(jìn)成熟的技改技術(shù)路線。

　　6.2.1 NOx矩陣式測量系統(tǒng)

　　目前脫硝系統(tǒng)NOx煙氣分析儀通常采用單點或三點測量的方式，由于流場紊亂、噴氨不均等因素，單點或三點測量數(shù)據(jù)不具有代表性，不能保證脫硝系統(tǒng)進(jìn)出口NOx和氨逃逸濃度測試的準(zhǔn)確性。

　　NOx矩陣式測量系統(tǒng)可以通過網(wǎng)格法在每側(cè)煙道布置6-8個測點，采用煙氣抽取稀釋法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合的方法，實現(xiàn)同時采樣、分時輪測，在線監(jiān)測出口NOx排放的均勻性。

　　矩陣式測量系統(tǒng)的測點分區(qū)根據(jù)脫硝系統(tǒng)流場測試、流場模擬和噴氨格柵布置方式來確定。建議300MW機組脫硝系統(tǒng)A/B側(cè)分別布置6組噴氨格柵，每組3根支管，結(jié)合流場測試結(jié)果形成的分析報告，單側(cè)煙道被劃分為6個網(wǎng)格區(qū)域，每個網(wǎng)格區(qū)域設(shè)一個取樣探頭，兩側(cè)一共12個網(wǎng)格區(qū)域抽取的煙氣經(jīng)預(yù)處理和輪測切換裝置，送入測量儀表，左右兩側(cè)共同配置一套測量儀表系統(tǒng)。

　　在目前國內(nèi)市場中，NOx的測量基于三種原理：化學(xué)發(fā)光法、非分散紅外法、紫外差分法。化學(xué)發(fā)光法的儀器檢出限最低，在測定低濃度時準(zhǔn)確性最好。

　　稀釋法的煙氣抽取法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合，具有不用除水，系統(tǒng)簡單的優(yōu)勢，大大降低了故障停運概率和維護(hù)成本。尤其適合超低排放后的NOx測量。通過對比分析，采用稀釋法與化學(xué)發(fā)光法相結(jié)合的NOx分析儀是比較理想的選擇。

　　6.2.2 噴氨分區(qū)控制系統(tǒng)

　　建議300MW機組脫硝系統(tǒng)將噴氨格柵每側(cè)分為6個區(qū)，共12個區(qū)。每個區(qū)域的噴氨支管由一個噴氨調(diào)節(jié)閥控制，共計12個噴氨調(diào)節(jié)支閥，噴氨調(diào)節(jié)支閥信號直接接入PLC系統(tǒng)，根據(jù)多點測量數(shù)據(jù)結(jié)果進(jìn)行調(diào)節(jié)閥開度調(diào)整。

　　此外，采用基于歷史數(shù)據(jù)分析的智能噴氨格柵均衡控制算法。噴氨格柵均衡控制算法不但要考慮到出口NOx的實時測量值，還要結(jié)合出口NOx的歷史數(shù)據(jù)。

　　7.結(jié)論

　　脫硝系統(tǒng)超低排放改造后NOx倒掛、無法投入自動運行、氨逃逸過大，空預(yù)器堵塞嚴(yán)重等是目前所有脫硝系統(tǒng)正面臨的普遍問題，各公司皆在探索解決方案，但還沒有哪個公司能夠真正的解決，均在探索實驗階段，NOx矩陣式測量+噴氨分區(qū)控制這條技術(shù)路線個人認(rèn)為相對比較成熟，可以較好的解決NOx倒掛問題。